Способ производства низкоуглеродистой стали для жести

(54) СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА НИЗКОУГЛЕРОДИСТОЙ СТАЛИ ДЛЯ ЖЕСТИ(57) Изобретение относится к черной металлургии и может быть использовано при производстве кипящей стали. Целью изобретения является повыШение выхода годного и снижение порывов при прокатке. Перед разливкой стали в слитки отношение произведения содержания углерода и активности кислорода поддерживают к содержанию марганца в пределах 0,0078-0,0089. Это позволяег оптимизировать окисленность металла и содержание неметаллических включений, стабилизировать кипение металла в изложнице.Изобретение относится к черной металлургии, в частности к производству низкоуглеродистой кипящей стали для жести, разливаемой в слитки.Жидкая кипящая сталь используется для производства обычных кипящих, закупоренных(химически и механически) слитков, а также слитков спокойной стали, раскисленных в изложнице алюминием (для автолиста). Химический состав кипящей стали и ее окисленность колеблется в широких пределах и не учитывает особенности ее назначения.Цель изобретения - повышение выхода годного и снижения порывов полос металла при прокатке.Сущность способа заключается в получении оптимального химического состава металла с минимальным содержанием неметаллических включений, однородного по высоте ковша, обеспечивающего в процессе разливки интенсивное кипение металла, и как следствие достаточно глубокое залегание сотовых пузырей, минимальную головную обрезь на слябинге и высокое качество поверхности полосы. Кроме того, для избежания порывов полосы при прокатке металл должен обладать высокими пластическими свойствами и содержать минимальное количество неметаллических включений. Это Достигается при определенном соотношении углерода, марганца и кислорода в разливаемой стали (табл.1).При С-А 0/Мп менее 0,0078 получают вялое кипение металла, близкое расположение сотовых пузырей, на поверхности металла в изложницах образуется значительное количество шлака, происходит рост слитков выше оптимальных переделов, что в конечном итоге приводит к повышенной головной обрези, загрязнению металла крупными неметаллическими включениями типа РеО и МпО и к порывам полосы.При С-А 0/Мп более 0.0089 происходит бурное кипение металла в изложницах, что требует корректировки окисленности металла за счет присадки значительного количества алюминия,вследствие чего повышается загрязненность металла сложными оксидными включениями, ухудшается кипение металла в изложницах, повышается расходный коэффициент металла на слябинге и количество порывов полосы.Влияние заявленных параметров приведено в табл.1 и 2.Пример 1. Металл из конвертера сливают при 1610 С и содержании 0,06 С, 0,06 Мп,0,010 Р и 0,015 8, В ковш в процессе выпуска плавки присаживают 1700 кг ферромарганца. После 3 мин продувки нейтральным газом отбирают пробу металла и замеряют активность кислорода. Получают содержание в металле 0,09 ) С, 0,31 Мп при активности кислорода 0,041 . После присадки в ковш 100 кг ферромарганца и 5 кг алюминия сталь содержит 0,09 С, 0,33 Мп, а С-А 0/Мп составляет 0,0078. Металл при раз 174ливке в изложницах кипит интенсивно, рослость слитков не превышает 60-70 мм, расходный коэффициент на слябинге составляет 1,163 т/т, порывов металла при прокатке на шестиклетьевом стане не наблюдается.Пример 2. Металл из конвертера сливают при содержании 0,04 С и 0,05 Мп. В процессе выпуска плавки в ковш присаживают 1700 кг ферромарганца и 15 кг алюминия. После выпуска плавки металла в ковше в течение трех минут продувают нейтральным газом, отбирают пробу металла, замеряют активность кислорода.Содержание в металле 0,07 С, 0,030 Мп при активности кислорода 0,045 . В ковш присаживают 135 кг ферромарганца и получают 0,07 С, 0,33 Мп при С-А 0/Мп, равным 0,0089. Металл при разливке в изложницах кипит интенсивно, рослость слитков не превышает 2040 мм, расходный коэффициент при прокатке на слябинге составляет 1,158 т/т, при прокатке обнаружен один порыв полосы.Пример 3. Металл из конвертера сливают при содержании 0,05 С и 0,06 Мп. В процессе выпуска плавки в ковш присаживают 1700 кг ферромарганца и 10 кг алюминия. После продувки в течение трех минут нейтральным газом получают 0,08 С и 0,33 Мп при активности кислорода 0,042 . В ковш присаживают 120 кг ферромарганца и 10 кг алюминия и получают 0,08 С, 0,36 Мп при С-А 0/Мп, равным 0,0083. При разливке металл кипит интенсивно, рослость слитков составляет 30-50 мм, расходный коэффициент при прокатке на слябинге составляет 1,162 т/т, при прокатке полос порывов металла не обнаружено.Технические преимущества предложенного способа в сравнении с известными заключаются в стабильном получении стали оптимального химического состава с минимальнъпи содержанием неметаллических включений, что обеспечивает минимальную головную обрезь, высокое качество поверхности полосы, минимальное количество порывов металла при прокатке.Способ производства низкоуглеродистой стали для жести, включающий выплавку металла в сталеплавильном агрегате, определение концентраций кислорода и углерода в расплаве, раскисление металла в ковше в процессе выпуска плавки и разливку металла в слитки, отличающийся тем, что, с целью повышения выхода годного и снижения порывов полос при прокатке, после выпуска плавки производят доводку стали в ковше, при этом сталь продувают нейтральным газом и одновременно с продувкой присаживают раскислители, причем отношение произведения содержания углерода и активности кислорода к содержанию марганца (С-А 0/Мп) поддерживают равным 0,0078-0,0089.Таблица 1 Параметр Толщина плотной Рослостъ и Расходный коэф- Количество поры СА 0/Мп корочки, мм усадка (-) слитков, фициент, вов, Шт/1000 т мм т/тКоличество плавок ввиду нестабильного поведения металла,Расходный коэффициент на слябинте,т/тОтсортировка по рваной кромке,Верстка Казпатент, исполнитель Любимов И.Ю. Корректор Горпиненко Т.И. Ответственный за выпуск Фаизова Э.3.