Способ выплавки стали в конвертере

способам выплавки стали а кислородном конвертере из фосфорнотого чугуна.Известен способ выплавки стали в конвертере с использованием шлака предыдуцккплавки, при котором на оставшийся шлак присаживают 2 О 25 извести от необходимого ее количества на плавку, после чего заваливают лом, заливают чугун и продувают в течение 15-25 времени, затем после скачивания шлака возоб новлнют продувку (1).Недостатком указанного способа является высокое остаточное содержание кремния в металле, особенно на плавках с холодным протеканием Пр 0 Цесщ 1. В этом случае при дальнейшем рафинировании расплава после скачивания шлака наряду с окислением фосфора происходит окисление остаточного кремния, дли нейтрализации оксида которого требуется дополнительный расход извести, сопровождающийся увеличением массы шлака и, как следствие, сникением вы кода годного металла.Наиболее близким по технической сущности и достигаемому результату является способ выплавки стали из фосфористого чугуна в кислородном конвертере. согласно которому в конвертер после нейтрализации конечного шлака загружают дом, заливают чугун и осуществляют продувку ванны кислородом в два периода с присадкой извести В количестве 33 О 75 О кг/т стали в первом периоде и 33,0-52,0 кг/т стали - во втором периоде. Промежуточное скачивание шлака осуществляют после израсходования 60-75 общего объема кислорода, необходимого на плавку (2), что соответствует 14 ООО-ЕБООО из кислорода или 51-58 мз кислорода на 1 т пере рабатываемого чугуна при расходе последнего 260-275 т на плавку.Недостаток известного способа заключается в высоком расходе извести и кислорода на первый период продувки, сопровождающийся увеличением массы шлака, сформированного за время продувки пере вого периода, и, как следствие, значительным расходом химичес кого тепла жидкого чугуна для прогрева системы металлтшлак в этот период. В известном способе часть химического тепла чугуна тратится на прогрев шлака, который практически полностью скачивается на промежуточной повалке. Причем, чем больше расход извести и кислорода на первый период, тем больше масса шлака, сформированного за время продувки рассматриваемого периода, и тем больт ше тратится тепла на прогрев всей системы в первом периоде, т.е. недостаточно эффективное использование теплового потенциала кидкого чугуна в первом периоде затрудняет получение металла с вы совой температурой в конце продувки второго периода плавки.В этом случае для достижения высоких температур металла в конце продувки второго периода плавки, необходимых для осуществленияпоследующих операций по доводке металла в ковше по химическомусоставу с целью обеспечения высокого качества стали и 100-ного выполнения заказов, идут либо по пути увеличения расхода жидкого чугуна, что приводит к увеличению себестоимости стали, либопо пути значительного передува металла для компенсации дефи цита тепла за счет дополнительного окисления железа, а это со н провокдается снижением выхода годного.Целью изобретение является снижение расхода кислорода,извести и обеспечение высокой температуры металла на выпуске при меньшем расходе жидкого чугуна.Поставленная цель достигается тем, что в способе выплавки стали в конвертере. включающем оставление конечного шлака. его нейтрализацию, загрузку лома, заливку чугуна, двуистадиинуюпродувку КИСЛОРОДОМ, ВВОД ИЗВЕСТИ ПО ХОДУ ПрОДУВКИ, ПЮОМЭЖУТОЧНО4 скачивание шлака, согласно изобретению, на первой стадии продув ки расход кислорода поддерживают в пределах 3550 м 3 на тонну чугуна, а известь подают в количестве 10-30 кг на тонну стали.Преимущества предлагаемого способа сводятся к обеспечению высоких температур металла на выпуске за счет улучшения теплового баланса плавки при меньшем расходе извести, присаживаемой по ходу продувки первого периода и более полного использования химического тепла жидкого чугуна во втором периоде, обусловленного сокращением расхода теплового потенциала чугуна в первом периоде при меньшем расходе кислорода и, как следствие, меньшем выходе шлака, для прогрева которого потребуется меньше тепла.В этом случае более высокие температуры металла на выпуске будут достигнуты при меньшем расходе чугуна и меньшем уровне окисленности металла и шлака. С другой стороны высокая температура металла на выпуске и низкий уровень окисленности обеспечат рост качества стали за счет более эффективного использования технологии внепечнои обработки стали и стабилизации уровня ее окислен нооти.Таким образом, в предлагаемом способе за счет сокращения расхода кислорода и извести на первой стадии продувки и, как следствие, более полного использования химического тепла чугуна во втором периоде достигается при меньшем расходе чугуна и меньшем уровне окисленности более высокая температура металла на выпуске, обеспечивающая эффективное использование технологии внепечной обработки стали, и как следствие, улучшение ее качества, т.е. достигаются новые свойства предложенного способа в сравнении с известным.При расходе кислорода на первой стадии менее 35 мз/т чугуна поставленная цель не достигается из-за высокого содержания фосфора и кремния в металле на промежуточной повалке и, как след ствие высокого содержания фосфора на выпуске. В этом случае2120 5 Для обеспеченивн низких содержании фосфора на выпуске и нейтра лизации оксида кремния увеличивают расход кислорода и известина второй период плавки. При этом нарушается тепловой баланс изва повышенного расхода извести, что затрудняет получение металла с высокой температурой на выпуске и происходит чрезмерное и не равномерноепереокислениеметаллаиззавысокого расхода кислорода(увеличение длительности продувкивторогопериодаънеобходимогодля удаления фосфора, что не обеспечивает повышения качества стали.При расходе кислорода на первой стадии более 50 мЗ/т чугуна поставленная цель также не достигается изза невозможности использования в полном объеме химического тепла чугуна во втором периоде.При расходе извести на первой стадии менее 10 кг/т стали поставленная Цель Не достигается, т.н. изэа низкой основности шлака не обеспечивается глубокая лефосфорацив чугуна в первом периоде и, как следствие, увеличивается расход извести и кисло рода на второй стадии продувки, что не обеспечивает высокой тем пературы металла на выпуске и низкого уровня оиисленности.При расходе извести на первой стадии более 30 кг/т стали поставленная ыелъ также не достигается, т.к. измза высокого расхода извести нарушается тепловой баланс первого периода. Это затрудняет формирование гомогенного кидкоподвижного шлака в первом периоде и не обеспечивает глубокой Дефосфорации металла. В этом случае увеличивается расход извести и кислорода на второй стадии продувки, что не обеспечивает высокой температуры металла на выпуске и низкого уровня окисленности.Таким образом, для достижения поставленной Цели, а именно снижение расхода кислорода, извести и обеспечение высокой температуры металла В конце продувки при меньцкшчрасходе жидкого чу гуна.необходимо расход извести на первой стадии продувки поддерм