Способ производства стали в конвертере из фосфористого чугуна

Изобретение относится к черной металлургии, в честности,к переделу фоофористото чугуна в кислородным конвертерах.Известен способ производства стали из фосфористого чугуна в кислородном коивертере, при осуществлении которого на оставленную часть шлака предыдущей плавки присаживавт доломит и известь, заваливают лом и заливают чугун, по ходу продувки сначала присаживавт кусковую известь, а после устойчивого обезуглероживаиия при содержании в отходящих газах 4060 СО вводят в струе кислороде пнлевиднув известь (Авторское свидетельство СССР Ю 127 1888, М клС 21 С 5/28, 1985).Недостатком указанного способа является неудовлетворительное шлакообрввование в начальным период продувки из-за образования коржей при загущении конечного шлака доломитои и известью, что приводит к внносаи и выброоаи в начальным период продувки. Следует отметить и высокие капитально затраты на оборудование для помола и подачи в конвертер пылевидной извести.Известен также способ производства сталив конвертере из фосфористого чугуна, вклвчасщии оставление конечного шлака, его нейтрализации. завалку лома, заливку чугуна, ввод в качестве шлакообразувщих натериалов извести и доломита, двухстадипнув продувку кислородои с пронеэкуточнъцскаииваниен шлака.Нептралвзацмв конечного шлака осуществлят еовместнои присадкой 19,8-39,6 кц/т стали извести и (или) доломита и 3,3-9,9 кг/т стали отходов титвномагниевого производства3 Недостатком данного способа является раскисление конеч ного шлака отходами титаномагниевого проиеводствачто при - А водит к снижению реакционной спосооностиплака, способствует образованно коржей при присадве на шлак извести или доломита,ухудшает процесс шлакообрааоаания особенно в начальным период продувки и. как следствие приводит к выносом и повышенному расходу извести и доломита, и к пониленнону вводу жидкой стали. Кроме того, при присадка отходов титане-магниевого производства в атмосферу цеха выделяется значительное количество экологически вредным паров металлов.Целью изобретения является снижение расхода извести,доломита и повышение выхода пмддоя стали.Поставленая цель достигается те, что в способе прока водства стали в конвертере ив фоофористого чугуна. включающем оставление конечного шлака, его неятралиэацию, аавалку лома,заливку чугуна, ввод в качестве шлакообразуощх материалов извести и доломита и двухстадийнуе продувку кислородом с промежуточным скечиванием шлака, согласно изобретение в качестве шлакообраауощего материала дополнительно использует твердый мартеновский шлак от передела ниакофосфористого чугуна в количестве 205 О кг/т стали, причем 5 О 7 О иартеновского шлака присаживаст с известью и доломитои на оставленный в конвертере шлак для его нейтрализации, а остальное количество по истечении 1 О 2 О времени продувки.Сущность предлагаемого способа заключается в улучшении процесса плакообразованпя в первом периоде при одновременном обеспечении бееопаснх условий вазелин лона и заливки чугуна на оставленный в конвертере шлак предыдущей плавки (исключение хлопков и выбросов металла и шлака). Растворение извести4 ЕОЗПОЖНО ЛИШЬ при ДОСТВТОЧНО дсоличестве ДИДКОПОДВНПНОГО ПИО ка с высоким содержанием оксиде железа, марганца и других разиипавщии оксидов. Оставленный вконвертере шлак при его нейтрализации значительными присадками только известен или доломита с учетон зевании холодного металлического лома (происходит 7 заморааивание плана и части чугуна) не мопшт в первые минуты продувки играть роль активного растворителя при саииваеиои извести. Следовательно, основной причиной замедленного шлаиообразования в нанальнй период продувки является низкий тмпературннй режим-и малое иоличеетво видной составляющей (ЧУГУН, шлак), особенно приисполъаовании легковесногс лона. Отсутствие видисподвииного шлака в достаточном количестве приводит и тому, что при продувке ванны незагубленной струеинаблвдавтснрвнносн металла и значительное окисление металлического лома, приводящее в дальнейшем и выбросам и и снижению выиода иидиои стали.Одним из путейрешения этой задачи является снижение расхода извести на нейтрализации, оставленного в конвертере,шлака и использование шлакообраэупщих материалов, содержащих готовые компоненты первичной фазы шлаиового расплава (РеО,Са 0, Мп 0 и т.д.) или флюсов. понижапщих температуру плавления первичной эвтектиии Наиболее эффективным являетсяприеадие плавикового шпата, однако при переделе фоефористсго чугуна плавиковнм шпат не применяют и в этом случае более целесообразно использование ниэкофосфористого мартеновоиого шлака. Это связано, прежде всего, с отсутствием отрицательного влияния на растворимость фосфат-шлаков при использовании в качестве удобрения, с существенной разницей в стоимости плавикового5 шпата И мартеновского ШЛЦЕВ, С НЗЛИЧИЫЛ В ОГО 0001880 (В ОР личие от конвертерного шлака) оксидов магния и алюмиия и низкой температурой его плавления (1200-14 ООС), что оказивает благоприятное воздействие на формирование имдкоподвшь ного первичного шлака, процесс ассимиляции извести и спокойный ход продувки.Таким образом, мартеновскии шлак, являясь комплексным оксидосодержащим материалом, наиболее эффективен и доступен. Писадка его в конвертер по наиболее рацмоналъному реииму позволяет обеспечить требуенм ход процесса шлакообрввования без вьтносов и выбросов металле, снизить содержание фосфора и серн в. стали при обще снижении расхода извести и доломита.Поведенннми исследованиями установлен наиболее рациональный режим присадкимартеновского шлака, предусматриващий его рассредоточеннни, порционный ввод, причем первув порцмвмартеновоиого шлака необходино присваивать на оставленным в конвертере шлак, так как в отличие от тугоплавкои извести(или доломита) нартеновскии шлак имеет низкую температуру плавления и расплавляется в конвертерном шлака. Дополнительная нейтрализация, оставленного в конвертере, шлака неболь шиши присадками извести и доломита не приводит к образованию тугоплавких коржей и вто же время благоприятно сказывается на процессе дефосфорции и десульфурации металле ввиду более высокой основности первичного шлака.Пи общем расходе мартеновского шлака 20-50, кн/т стали на протяжении всей плавки конвертерннй шлак поддевивается с требуемыми фиенкохииическими свойствами. Расход менее 20 кц/т стали не обеспечивает эффективного влияния на нейтрали зацп шлака и растворение извести, а расход более 50 кг/т