Способ переработки нефти

денсатор 8. Конденсат после конденсатора 8 частично по линии 9 возвращают на орошение колонны 5 и по линии 10 выводят в качестве дистиллята. Верхний боковой погон колонны 5 по линии 11 подают на верх отпарной секции 12. В низ отпарной секции по линии 13 подают нагретый поток. С верха отпарной секции 12 по линии 14 выводят пар и подают в колонну 5. С низа отпарной секции 12 по линии 15 выводят тяжелый бензин. Средний боковой погон колонны 5 по линии 16 подают на верх отпарной секции 17. В низ отпарной секции 17 по линии 18 подают нагретый поток. С верха отпарной секции 17 по линии 19 выводят пар и подают в колонну 5. С низа отпарной секции 17 по линии 20 выводят керосин. Нижний боковой погон колонны 5 по линии 21 подают на верх отпарной секции 22. В низ отпарной секции 22 по линии 23 подают нагретый поток. С верха отпарной секции 22 по линии 24 выводят пар И подают в колонну 5. С низа отпарной секции 22 по линии 25 выводят дизельные фракции. В низ колонны 5 по линии 26 подают нагретый поток. С низа колонны 5 по линии 27 выводят мазут. С верха колонны 3 по линии 28 выводят пар и подают в конденсатор 29. Конденсат по линии 30 частично возвращают на орошение колонны 3 и по линии 31 выводят в качестве легкой фракции бензина. Из колонны 3 по линии 32 выводят боковой погон,смешивают с боковым погоном, выводимым по линии 11 из колонны 5. и смесь подают на верх отпарной секции 12.Преимущества предлагаемого способа,объясняются выводом бокового погона из колонны частичного отбензинивания, смешением с боковым погоном, выводимым из сложной атмосферной колонны, и подачей смеси на верх отпарной секции бензина. При этом увеличивается отбор тяжелых бензиновых фракций и уменьшается отбор нестабильных легких бензиновых фракций,что дает возможность увеличить производительность стабилизатора бензина и выработку высокооктановых компонентов бензинов.Изобретение иллюстрируется следующими примерами.Были проведены расчеты колонны частичного отбензинивания нефти сложной атмосферной колонны по предлагаемому способу и прототипу.Диаметр колонны частичного отбензинивания нефти 5.0 м, сложной атмосферной колонны верхняя часть (верхние 23 тарелки) 5.0 м, остальная часть 7,0 м,отпарных секций 2,4 м. В колонне частичного отбензинивания нефти расположены вукрепляющей секции 24 двухсливные клаПанные тарелки, в отгонной 5 каскадных тарелок. В сложной атмосферной колонне установлена 51 двухсливная клапанная тарелка, из них 5 тарелок в отгонной секции. В отпарных секциях расположено по 10 двухсливных клапанных тарелок.П р и м е р 1 (по предлагаемому способу). С верха колонны частичного отбензинивания нефти выводятся пары и поступают в конденсаторы а затем в емкость. Конденсат из емкости возвращается на верх колонны в качестве орошения, а балансовый избыток поступает в емкость на смешение с бензином. выделяемым с верха сложной атмосферной колонны. Часть остатка колонны частичного отбензинивания нагревается в печи и возвращается на верхнюю каскадную тарелку колонны.Массо- и теплообменный коэффициент полезного действия тарелок укрепляющей секции колонны частичного отбензинивания принят равным 0.65. отгонной 0,20, что способствует кпд относительно теоретической тарелки 0,50 и 0,10 соответственно. Перепад давления на тарелках принят равным 0.0007 МПа, в паровых трубопроводах 0,02 МПа.С 18 тарелки (счет от зоны питания) колонны частичного отбензинивания нефти выводят боковой погон бензина (фр.8 О 18 ОС) и подают на смешение с боковым Погоном, выводимым из сложной атмосферной колонны. Пары с верха сложной атмосферной колонны направляют в конденсаторы. Конденсат после конденсатора частично возвращают на верх колонны в качестве орошения, а балансовый избыток подают в емкость на смешение с бензином,выделяемым с верха колонны частичного отбензинивания нефти.С 39 тарелки (счет с низа) сложной атмосферной колонны выводят верхний боковой погон и подают вместе. с боковым ПОГОНОМ КОЛОННЫ ЧЗСТИЧНОГО ОТбОНЗИНИВЭ ния на верх верхней отпарной секции. откуда пары возвращают под 42 тарелку сложной атмосферной колонны. С 37 тарелки колонны выводят верхнее циркуляционное орошение, охлаждают и с температурой 6 ОС возвращают на 38 тарелку колонны. С. 26 тарелки (счет с низа) колонны выводят средний боковой погон и подают на верх средней отпарной секции, откуда пары возвращают под 29 тарелку колонны. С 23 тарелки колонны выводят нижнее циркуляционное орошение, охлаждают и с температурой 12 ОС возвращают на 24 тарелку колонны. С 16 тарелки колонны выводят нижний боковой погон и подают на верхнижней отпарной секции. откуда пары возвращают под 17 тарелку колонны.С низа верхней. средней и нижней отпарных секций И низа колонны выводят соответственно фр.8 О-18 ОС. керосин. дизельное топливо и мазут. В низ отпарных секций и колонны предусмотрена подача водяного пара. Температура его принята 35 ОС. Массо- и теплообменный коэффициент полезного действия тарелок укрепляющей секции принят равным 055-0155. отгонной и отпарных секций 0.45, что соответствует кпд относительно теоретической тарелки ОАО-ОБО И 0.30 соответственно. На верхнюю тарелку колонны подается орош.ение с температурой 6 ОС. Давление верха колонны 0.21 МПа. перепад давления на тарелках принят равным ОО 0 О 7 МПа. в паровых трубопроводах О.О 10.О 2 МПа. Основные режимные параметры работы колонн по примеру 1 приведены в табл. 1. фракционный состав продуктов разделения - в табл. 2 и 3.П р и м е р 2 (по прототипу). Процесс проводят в условиях примера 1 за исключением вывода из колонны частичного отбензинивания бокового погона. смешения его с боковым погоном выводимым из сложной атмосферной колонны и подачи смеси на верх отпарной секции. Основные режимные параметры работ ы колонн по примеру 2 приведены в табл. 1. фракционный состав продуктов разделения в табл. 4 и 5.Из представленных данных следует, что пример 1 по сравнению с примером 2 позволяет увеличить отбор тяжелых бензиновыхфракцнгт. Отбор фр. 8 О-180 С вОЗОНСПШТ С 33.9 до 48.9 т/ч. то есть на 44,2. При этом расход сырья стабилизатора снижается с 229 до 214 т/ч, что даст возможность повысить его производительность на 6,6 и тем самым увеличить выработку высокооктановых компонентов бензина на 15 т/ч.Преимущества предлагаемого способа объясняются выводом из колонны частично го отбензинивания бокового погона. смешением с боковым погоном. выводимым из сложной атмосферной колонны. и подачей смеси на верх отпарной секции бензина. Это позволяет уменьшить отбор нестабильных легких бензиновых фракций. выводимых с верха колонн. и тем самым увеличить отбор тяжелых бензиновых фракций.Способ переработки нефти. включающий ввод нагретой нефти в колонну частичного отбензинивания с выделением с верха колонны легкой фракции бензина, нагрев остатка колонны и ввод его в сложную атмосферную колонну с выделением с верха колонны тяжелой фракции нестабильного бензина. боковыми погонами через отпарные секции тяжелого бензина. керосина и дизельных фракций и с низа колонны мазута. отл и ч а ю щ и й с я тем. чтос целью увеличения отбора тяжелых бензиновых фракций. из колонны частичного отбензинивания выводят боковой погон. смешиваютс боковым погоном бензина. выводимым из сложной атмосферной колонны. и смесь подают на верх отпарной секции бензина.Основные режимные параметры работы колонн переработки нефтиКОЛОННЗ ЧЗСТИЧНОГО ОТбЭНЗИНИВЗНИЯ нетиРасход. т/ч сырья 1000 острого орошения 100,2 горячей струи 265 газа 4.32 бензина 160 бокового погона 15 остатка 820.7 Температура, С ввода сырья 185 ввода горячей струи 320 вывода бокового погона 188 низа колонны 210 Давление верха колонны. МПа 0,47 Тепловая нагрузка, ГДж/ч конденсаторов-холодипьников 135,89 печи для нагрева горячей струи 98,04 Содержание, мас. в бензине фр. 180 с к.к. 0.86 вбоковом погоне газов (фр. кн. С 4) 0,54 в боковом погоне фр. н.к 80 С 5.6 в боковом погоне фр. 180 Ск.к. 28,58 в. смеси бензина и бокового погона фр. 180 Ск.к. . б 3.5 в отбензиненной нефти фр. н.к 180 С 17.33 17.33 Линейная скорость пара. м/с в укрепляющей секции 0.37-0.42 037-042в отгонной сек ии оо 1-о.о 3 оо 1-о 2 о 3 Сложная атмосеная колоннабокового погона колонны частичного отбензинивания в отпарную секцию бензина . фр. 80180 СПоказатель Примеш 1 2 цчиркуляционнмх ороШений г верхнего 40.0 400 нижнего 650 650 острого орошения 45,8 45,8 бокового погона бензина в отпарную секцию 41 41 водяного пара 9.9 9,9 в низ основной колонны 9,4 9,4 в низ верхней отпарной секции 0.5 0.5 Температура, С ввода сырья 335 335 верха колонны 105 105 вывода верхнего бокового погона 127 127 низа колонны 325 325 Давление верха колонны. МПа 0,21 0,21 Тепловая нагрузка, ГДж/ч печи 405.54 405.54. конденсаторов-холодипьников 80,04 80,04 теплообменников циркуляционных орошений д верхнего 65.44 65,44 нижнего 144.90 144,90 Линейная скорость пара. м/с вукрепляющей секции 0,38-0,84 0.38-0,84 в отгонной секции 0,1-0,15 010,15 в верхней отпарной секции 0,040,09 0.О 4-О.09, Высота подпора слива, мм в укрепляющей секции 6-45 6-45 в отгонной секции 41-45 41-45 в верхней отпарной секции 22-24 в средней отпарной секции 41 41 в нижней отгарной секции 59 59 Содержание фракций, мас. 180 0 Ск.к. в бензине н.к 80 С во фр. 8 О 180 С 3,43 2.71 18 ОСк.к. во фр. во 1 зос 8.88 0,19 н.к.120 С в керосине 3,90 3.90 240 Ск.к. в керосине 7.29 7,29 н.к.210 С в дизельном топливе 5,44 5,44 360 Ск.к. в дизельном топливе 7.53 7,53 н.к.360 С в мазуте 20.29 20.29 180 Ск.к. в смеси бензинов 2,17 .17