Способ сжигания пылеугольного топлива и устройство для его осуществления

(51) 23 1/00 (2006.01) 23 1/02 (2006.01) 23 7/00 (2006.01) 23 5/00 (2006.01) КОМИТЕТ ПО ПРАВАМ ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ МИНИСТЕРСТВА ЮСТИЦИИ РЕСПУБЛИКИ КАЗАХСТАН ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ИННОВАЦИОННОМУ ПАТЕНТУ первоначально возрастающей, а затем убывающей,вторичный воздух также подают с переменной по оси горелки скоростью, но сначала убывающей,затем возрастающей, а температуру аэросмеси повышают в канале аэросмеси введением части вторичного воздуха в канал аэросмеси посредством его эжекции на участке наибольшей скорости потока аэросмеси и наименьшей скорости потока в канале вторичного воздуха с последующим перемешиванием и выравниванием температуры смешиваемых сред по сечению канала аэросмеси на его диффузорном участке, а затем на участке выходного насадка с завихрителем. Способ может быть осуществлен как при однопоточной подаче потоков аэросмеси и вторичного воздуха, так и при сдвоенной их подаче. В горелке для осуществления данного способа с каналами центрального воздуха, аэросмеси,вторичного и третичного воздуха снабженными завихрителями,канал аэросмеси,имеет в продольном сечении конфузорно-диффузорную форму, а смежный с ним канал вторичного воздуха выполнен в обратной конфигурации - диффузорноконфузорной формы с совмещением участка наибольшего поперечного сечения канала вторичного воздуха с участком наименьшего поперечного сечения (пережима) канала аэросмеси. При этом каналы аэросмеси и вторичного воздуха могут быть выполнены как в однопоточном, так и в сдвоенном варианте с образованием одной или двух пар смежных каналов аэросмеси и вторичного воздуха. В обоих случаях разделяющая смежные каналы аэросмеси и вторичного воздуха стенка снабжена сообщающими оба канала сквозными отверстиями, распределенными по периметру в области пережима канала аэросмеси.(72) Абдуллаев Калык Абдуллаевич Шишкин Андрей Аркадьевич Шишкин Аркадий Александрович(73) Акционерное общество КазНИИ энергетики имени академика Ш.Ч. Чокина(54) СПОСОБ СЖИГАНИЯ ПЫЛЕУГОЛЬНОГО ТОПЛИВА И УСТРОЙСТВО ДЛЯ ЕГО ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ(57) Предлагаемое изобретение относится к области теплоэнергетики и может быть использовано в топках пылеугольных паровых и водогрейных котлов. Задача изобретения - разработка способа сжигания пылеугольного топлива и горелки для его осуществления,обеспечивающие повышение эффективности топочного процесса при сжигании пылеугольного топлива с низкой реакционной способностью, малым содержанием летучих,высокой зольностью и абразивностью,с угрубленным помолом. Технический результат повышение устойчивости зажигания и горения пылеугольных частиц топлива и полноты их выгорания при сжигании топлива с пониженными реакционными характеристиками, снижение абразивного износа рабочих элементов горелки, а также термической деформации и коррозии ее выходных насадков. Основной технический результат достигается тем, что при вихревом факельном способе сжигания топлива путем подачи закрученными потоками центрального воздуха, аэросмеси, вторичного и третичного воздуха, с подачей аэросмеси с переменной скоростью по оси горелки Предлагаемое изобретение относится к области теплоэнергетики и может быть использовано в топках паровых и водогрейных котлов. Известен способ сжигания топлива и устройство для его осуществления. Способ осуществляется подачей коаксиальными кольцевыми закрученными потоками аэросмеси, вторичного и третичного воздуха. Количество потоков аэросмеси на один меньше, чем потоков вторичного и третичного воздуха. Горелочное устройство содержит цилиндрическую амбразуру и кольцевые коаксиальные каналы аэросмеси, вторичного и третичного воздуха с установленными в них завихрителями перед выходными насадками каналов. При этом выходной насадок канала аэросмеси и третичного воздуха выполнены коническими, (заявка ФРГ 3106824, кл. Р 23 ) 1/02, 1981). Недостатком горелки является низкая ее надежность из-за термической деформации и коррозии выходных конических насадков горелки из-за интенсивного их нагрева посредством радиационного теплообмена с высокотемпературной зоной приосевой рециркуляции топочных газов. Известен способ сжигания топлива и устройство для его осуществления. Способ осуществляют путем подачи аэросмеси, вторичного и третичного воздуха закрученными потоками. При этом скорость потока вторичного воздуха поддерживают равной скорости потока аэросмеси. Устройство для осуществления способа содержит цилиндрическую амбразуру и корпус с каналами центрального воздуха, аэросмеси,вторичного и третичного воздуха. В каналах аэросмеси, вторичного и третичного воздуха установлены завихрители, при этом выходные срезы каналов центрального воздуха, аэросмеси и вторичного воздуха заглублены в канале третичного воздуха,который выполняет при этом одновременно и функции амбразуры горелки. (А. с. СССР 817383,кл.Р 230 1/00,1981). Недостатком известного решения является поддержание скорости потока вторичного воздуха равной скорости потока аэросмеси и равенство диаметра амбразуры горелки ее внешнему диаметру,что снижает регулировочные возможности факела и эффективность топочного процесса. Известен способ сжигания топлива и устройство для его осуществления. Способ осуществляют подачей закрученных потоков центрального воздуха, аэросмеси, вторичного и третичного воздуха. При этом скорость потока вторичного воздуха поддерживают в 1,1-3 раза больше скорости смежного с ним потока аэросмеси, а его расход составляет 0,2-0,8 от суммарного расхода вторичного и третичного воздуха. Способ предусматривает возможность использования количества потоков аэросмеси равным количеству потоков вторичного и третичного воздуха или на один меньше. Способ включает в себя подачу потока аэросмеси с переменной по оси горелки скоростью - первоначально возрастающей, а затем убывающей и с отношением наименьшей величины скорости к ее наибольшей величине в пределах 0,32 0,8. Скорость потока вторичного воздуха при этом постоянна и ее поддерживают в 1-3 раза больше скорости потока третичного воздуха, а 2-15 от общего расхода воздуха подают через горелку закрученным центральным потоком, 5-30 от которого образуют внутренний поток. Горелка для осуществления известного способа содержит корпус с цилиндрической амбразурой и коаксиально размещенными кольцевыми каналами центрального воздуха, аэросмеси, вторичного и третичного воздуха с выходными насадками и с завихрителями потока, с отношением площади канала вторичного воздуха к суммарной площади сечений каналов вторичного и третичного воздуха в пределах 0,2-0,8 при общем количестве каналов аэросмеси равном количеству каналов вторичного и третичного воздуха или на один меньше последних. При этом канал аэросмеси с переменным поперечным сечением выполнен конфузорнодиффузорной формы при отношении площади минимального поперечного сечения канала к максимальному в пределах 0,3-0,8,а цилиндрические срезы выходных насадков каналов расположены в плоскости выходного среза горелки,заглубленного в амбразуре. В процессе работы в области начального участка факела горелки действием центробежных сил формируется аэродинамическая структура с областью пониженного давления в приосевой зоне факела, в которую из топочного пространства притекают высокотемпературные газы. Подбором интенсивности крутки потока с помощью завихрителей (при наладке и испытаниях) перемещают область высокотемпературных топочных газов к устью горелки для обеспечения более раннего прогрева пылеугольных частиц топлива с целью ускорения выхода из них летучих и более раннего и устойчивого зажигания. При этом,чем ниже реакционная способность угля, меньше в нем летучих, выше зольность или более угрубленный помол угля, тем раньше частицы такого топлива должны быть нагреты до выхода летучих и, следовательно, тем ближе к устью горелки должна быть расположена область рециркуляции высокотемпературных топочных газов, что осуществляют более интенсивной круткой горелочной струи посредством установки завихрителей с большим углом поворота лопаток. Недостаток известного решения состоит в том,что при использовании низкореакционных углей с малым содержанием в них летучих, либо высокозольных углей, либо пылеугольного топлива недостаточно тонкого (угрубленного) помола при использовании известного способа и устройства необходимо приблизить зону рециркуляции топочных газов к устью горелки настолько, чтобы обеспечить устойчивое воспламенение и горение угольных частиц, но при этом не подвергать сильному перегреву выходные насадки горелочного устройства радиационным тепловым потоком от высокотемпературной зоны рециркуляции топочных газов. Соблюдение обоих условий представляет собой сложную задачу, а выполнение только одного из них приводит либо к неустойчивому и ненадежному режиму горения факела, либо к термической деформации и коррозии насадков и в результате- к сокращению срока службы горелки. Кроме того, поскольку в данном случае для приближения к устью горелки высокотемпературной зоны внутренней рециркуляции с целью повышения устойчивости воспламенения и горения факела требуется использование завихрителей с более крутым углом расположения лопаток по отношению к вектору набегающего на них потока аэросмеси, это ведет к повышению гидравлического сопротивления канала и абразивному износу завихрителя в канале аэросмеси, который особенно интенсивный при сжигании высокозольных и высокоабразивных углей типа Экибастузского угля, что дополнительно снижает эффективность и надежность топочного процесса при сжигании таких углей и сокращает срок службы горелочного оборудования. Задача предлагаемого изобретения - разработка способа сжигания пылеугольного топлива и горелки для его осуществления,обеспечивающих повышение эффективности топочного процесса при использовании пылеугольного топлива,отличающегося низкой реакционной способностью,малым содержанием летучих, высокой зольностью и абразивностью, угрубленным помолом. Технический результат повышение устойчивости зажигания и горения частиц пылеугольного топлива с пониженными реакционными характеристиками,повышение полноты сгорания топлива (уменьшение его мехнедожега), снижение абразивного износа рабочих элементов горелки, а также термической деформации и коррозии ее выходных насадков. Технический результат достигается тем, что в способе сжигания топлива путем подачи закрученными потоками центрального воздуха,аэросмеси, вторичного и третичного воздуха с подачей потока аэросмеси с переменной вдоль оси горелки скоростью первоначально возрастающей, а затем убывающей вторичный воздух также подают с переменной по оси горелки скоростью, но сначала убывающей, а затем возрастающей, а температуру угольных частиц повышают непосредственно в канале аэросмеси до выхода аэросмеси из сопла горелки, для чего в поток аэросмеси на участке его наибольшей скорости вводят часть вторичного воздуха посредством его эжекции из смежного канала вторичного воздуха на участке его наименьшей скорости с последующим их перемешиванием в канале аэросмеси при прохождении смешиваемых сред через диффузорный участок канала аэросмеси, а затем выходной насадок с завихрителем, в результате чего повышенная температура аэросмеси дополнительно выравнивается по поперечному сечению канала. Аэросмесь и вторичный воздух могут быть также поданы сдвоенными потоками с термической подготовкой пылеугольного топлива в каждом из каналов аэросмеси независимо от другого. Для этого в каждый из каналов аэросмеси вводят часть вторичного воздуха из смежного с ним канала вторичного воздуха. При этом, в предлагаемом способе отдельные режимные параметры процесса могут сохраняться такими же, как и в известном решении, в частности пределы отношения наименьшей величины скорости аэросмеси к ее наибольшей величине в канале, равные 0,3-0,8 поддержание скорости потока вторичного воздуха в 1,1-3,0 раза больше скорости смежного с ним потока аэросмеси при расходе вторичного воздуха в пределах (0,2-0,8) от суммарного расхода вторичного и третичного воздуха количество потоков аэросмеси равное количеству потоков вторичного и третичного воздуха или на один меньше последних и др. В горелке, содержащей корпус с коаксиальными цилиндрическими каналами с закрученными потоками центрального воздуха,аэросмеси,вторичного и третичного воздуха с цилиндрическими выходными насадками и цилиндрической амбразурой, с установленными в каналах аэросмеси, вторичного и третичного воздуха завихрителями, с каналом(ами) аэросмеси,имеющем в продольном сечении конфузорнодиффузорную форму, прилегающий (смежный) к каждому из каналов аэросмеси соответствующий канал вторичного воздуха выполнен в обратной конфигурации - диффузорно-конфузорной формы и при этом участок канала вторичного воздуха с наибольшим поперечным сечением совмещен с участком наименьшего поперечного сечения(пережима) канала аэросмеси, а разделяющая эти каналы смежная стенка снабжена сообщающими оба канала сквозными отверстиями, распределенными по периметру пережима канала аэросмеси. Для осуществления предлагаемого способа с подачей аэросмеси и вторичного воздуха сдвоенными потоками с термической подготовкой пылеугольного топлива в каждом из каналов аэросмеси независимо от другого, в предлагаемую горелку введены два канала аэросмеси и два канала вторичного воздуха, При этом каналы аэросмеси могут быть расположены между каналами вторичного воздуха с образованием двух независимых пар из смежных каналов аэросмеси и вторичного воздуха. Для расширения области применения горелки,повышения ее эксплуатационной надежности,упрощения технологии ее обслуживания и ремонта общая для обоих каналов разделительная стенка может быть выполнена в виде сменной вставки. При этом сменные вставки, в зависимости от ее применения (во внешней или внутренней паре смежных каналов аэросмеси и вторичного воздуха),а также от характеристик используемого топлива,условий и режима работы горелочного устройства имеют различные геометрические и конструктивные параметры. Такими параметрами являются геометрическая форма, диаметры вставки на различных ее участках, количество и размер сквозных отверстий в стенке, а также соотношение протяженностей входного и выходного (по отношению к потоку) участков вставки. Наличие 3 набора таких вставок будет способствовать повышению эффективности топочного процесса в более широком диапазоне изменений его режимных параметров и характеристик используемого пылеугольного топлива (таких, как реакционная способность, содержание и выход летучих,зольность, тонина помола и др.), а также увеличению срока службы горелки. При этом остальные конструктивные параметры горелки (помимо вновь введенных признаков) могут быть сохранены такими же, как и в известной горелке, например, количество каналов аэросмеси равное количеству каналов вторичного и третичного воздуха или на один меньше, отношение площади канала(ов) к суммарной площади выходных сечений каналов вторичного и третичного воздуха в пределах 0,2-0,8, а также отношение площади минимального сечения канала аэросмеси к площади его максимального сечения, находящееся в пределах 0,3-0,8 др. Изобретение поясняется чертежами, где на фиг.1- продольный разрез горелки для осуществления предлагаемого способа при однопоточной подаче аэросмеси и вторичного воздуха, на фиг.2- для горелки при сдвоенной подаче этих потоков, а на фиг.3 приведены сменные вставки для разделительной стенки между каналами аэросмеси и вторичного воздуха на участке осуществления термической подготовки топлива. Горелка содержит корпус с цилиндрической амбразурой 1, центральной трубой 2 и внутренней трубой 3, между которыми расположен канал центрального воздуха 4,и канал 5 для растопочной форсунки 6. Далее по ходу от оси в случае однопоточного варианта горелки расположены канал аэросмеси 7, вторичного воздуха 8 и третичного воздуха 9, а в случае сдвоенных каналов в горелку введена вторая пара смежных каналов,соответственно - вторичного воздуха 4 а и аэросмеси 7 а. Оба канала вторичного воздуха (8 и 4 а) имеют наиболее широкие участки поперечных сечений 10,совмещенные с наиболее узкими участками(пережимами) 11 смежных с ними каналов аэросмеси 7 и 7 а) . Разделительные стенки между смежными каналами (7 и 8, а также 7 а и 4 а) снабжены сквозными отверстиями 12,распределенными по периметру в области пережимов 11 и сообщающими смежные каналы между собой. Для дополнительного повышения эффективности горелки разделительные стенки между смежными каналами выполнены в виде отдельных коаксиальных вставок 13, отличающихся геометрической формой (13 а или 136), в зависимости от того, какой смежной паре они соответствуют - внутренней или внешней. С помощью набора таких вставок формируется требуемая степень сужения каналов аэросмеси в области пережима 11 и его расширения на диффузорном участке 14. В каналах 4, 7, 8 и 9, а также в дополнительных каналах 4 а и 7 а установлены аксиально-лопаточные завихрители 15,а для регулировки расхода воздуха установлены шиберы 16. 4 Работа горелки осуществляется следующим образом В случае однопоточной горелки в канал 7 подают аэросмесь, а в каналы 8 и 9 подают соответственно вторичный и третичный воздух. В случае подачи аэросмеси и вторичного воздуха сдвоенными потоками, аэросмесь и вторичный воздух подают также в дополнительные каналы 4 а и 7 а. Поскольку при однопоточной и сдвоенной подаче топлива теплофизические процессы протекают одинаково, ниже приведено описание работы для случая однопоточной подачи топлива. При работе горелки закрученные струи формируют на выходе горелки вихревой факел, в приосевой области начального участка которого формируется зона рециркуляции высокотемпературных топочных газов, которая, как известно, оказывает существенное влияние на эффективность топочного процесса и, в частности,способствует более быстрому прогреву и ускорению воспламенения пылеугольных частиц. В предлагаемом техническом решении температуру частиц пылеугольного топлива повышают до их выхода из сопла введением в поток аэросмеси части вторичного воздуха, температура которого выше температуры аэросмеси на 200-300 С. При этом, в предлагаемой горелке подвод вторичного воздуха из канала 8 в смежный с ним канал аэросмеси 7 осуществляется из области его наибольшего поперечного сечения 10 в область наиболее узкого поперечного сечения (пережима) 11 канала аэросмеси посредством частичной эжекции вторичного воздуха сквозь отверстия 12. После введения части вторичного воздуха в аэросмесь в процессе дальнейшего перемещения аэросмеси с инжектированным в нее вторичным воздухом по диффузорному участку 14 канала аэросмеси 7 происходит их предварительное перемешивание с выравниванием температуры аэросмеси, которое довершается работой завихрителя 15,расположенного после диффузорного участка 14. В результате такой предварительной термической подготовки пылеугольные частицы на выходе сопла горелки имеют более высокую температуру, что ускоряет их последующий прогрев и зажигание известным способом до выхода летучих и их воспламенения. Поскольку более раннее воспламенение частиц способствует более полному их выгоранию, это повышает эффективность использования топлива и топочного процесса,особенно в случае пылеугольного топлива с пониженной реакционной способностью, с меньшим содержанием в нем летучих, большей зольностью либо более угрубленного помола. Ускорение зажигания пылеугольных частиц посредством их предварительной термообработки в соответствии с предлагаемым решением позволяет располагать зону рециркулирующих топочных газов на большем удалении от устья горелки, а, следовательно,снизить интенсивность крутки с применением завихрителей с меньшим углом наклона лопаток по отношению к вектору скорости набегающего потока. В результате этого облегчается температурный режим выходных насадков горелки,устраняются условия для их чрезмерного нагрева и,как следствие, коробления и коррозии. При этом одновременно снижается интенсивность абразивного износа завихрителя в канале аэросмеси и гидравлическое сопротивление каналов горелки,сокращаются непроизводительные затраты энергии на создание излишней крутки потоков и преодоление гидравлического сопротивления. Все это повышает эффективность топочного процесса, а также эксплуатационный ресурс горелочного оборудования. В соответствии с предлагаемым техническим решением количество вводимого в поток аэросмеси вторичного воздуха определяется целым рядом факторов(характеристики используемого пылеугольного топлива его реакционная способность, содержание летучих, зольность,тонина помола и др.). При этом необходим учет и влияния температура потоков аэросмеси и вторичного воздуха, а также требуемый уровень предварительной термической подготовки топлива,т.е., степень повышения его температуры до выхода из сопла горелки. Для каждого конкретного случая(совокупности указанных параметров) окончательное установление оптимальной доли вводимого вторичного воздуха в поток аэросмеси должно производиться в процессе наладочных испытаний топочного процесса с использованием результатов предварительных оценочных расчетов. Пример схемы такого расчета приведен в Приложении 1. Расчет повышения температуры аэросмеси в зависимости от доли вторичного воздуха, вводимого в канал аэросмеси Обозначения, принятые при расчете Начальная температура аэросмеси Таэр 130 С-ая доля вторичного воздуха Температура аэросмеси на выходе из сопла горелки Температура вторичного воздуха Твв 330 С Теплоемкость воздуха при температуре аэросмеси Сваэр 1,033 кДж/кгС Теплоемкость воздуха при температуре вторичного воздуха Свв 1,045 кДж/кгС Расход первичного воздуха через горелку пв 4,35 м 3/с 3,89 кг/с Массовая доля вводимого в аэросмесь вторичного воздуха (в от пв) вв Запыленность аэросмеси 0,45 кг/кг Расход пылеугольного топлтва через горелку пт 1,75 кг/с Теплоемкость пылеугольного топлива Спт 1,05 кДж/кг С Средняя температура аэросмееми на выходе из горелки ТаэрС В данных обозначениях уравнение теплового баланса для смешиваемых потоков аэросмеси и вторичного воздуха может быть записано в виде Свввв(Твв-Таэр)(СваэрпвСптпт)Таэр(Сваэр(пввв)Сптптаэр а решение его решение относительно температуры аэросмеси на выходе из сопла горелки будет иметь вид Определенные таким образом значения повышенной температуры аэросмеси на выходе горелки в зависимости от массовой доли вторичного воздуха вводимого в поток аэросмеси для приведенных конкретных значений режимных параметров топочного процесса могут быть представлены в форме графика или таблицы ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ 1.Способ сжигания топлива путем подачи закрученными потоками центрального воздуха,аэросмеси, вторичного и третичного воздуха, с подачей аэросмеси с переменной скоростью аэросмеси по оси горелки первоначально возрастающей, а затем убывающей, отличающийся тем, что вторичный воздух подают с переменной по оси горелки скоростью сначала убывающей, а затем возрастающей, а температуру пылугольного топлива повышают в канале аэросмеси, для чего в поток аэросмеси вводят часть вторичного воздуха посредством его эжекции на участке наибольшей скорости потока в канале аэросмеси и наименьшей скорости потока в канале вторичного воздуха с последующим их перемешиванием и выравниванием температуры потока в канале аэросмеси при его перемещении по диффузорному участку и участку выходного насадка с завихрителем с выравниванием температуры аэросмеси по поперечному сечению канала на выходе из горелки. 2. Способ сжигания топлива по п.1,отличающийся тем, что аэросмесь подают потоками, количество которых равно количеству потоков вторичного и третичного воздуха или на один меньше. 3. Способ по п.п.1 и 2, отличающийся тем, что аэросмесь и вторичный воздух подают сдвоенными потоками с термической подготовкой пылеугольного топлива в каждом из каналов аэросмеси, для чего в каждый из каналов аэросмеси вводят часть вторичного воздуха из смежного с ним канала вторичного воздуха 4. Способ по п.п. 1-3, отличающийся тем, что отношение наименьшей скорости в канале аэросмеси к ее наибольшей скорости в канале находится в пределах 0,3-0,8. 5. Способ по п.п.1-4, отличающийся тем, что скорость потока вторичного воздуха поддерживают в 1,1 - 3 раза больше скорости смежного с ним потока аэросмеси, а расход вторичного воздуха при этом составляет 0,2-0,8 от суммарного расхода вторичного и третичного воздуха. 6. Горелка, содержащая корпус с каналами центрального воздуха, аэросмеси, вторичного и третичного воздуха с цилиндрической амбразурой и цилиндрическими выходными насадками с установленными в них завихрителями в каналах центрального воздуха, аэросмеси, вторичного и третичного воздуха, с каналом аэросмеси, имеющем в продольном сечении конфузорно-диффузорную форму, отличающаяся тем, что прилегающий(смежный) к каналом аэросмеси канал вторичного воздуха выполнен в обратной конфигурации диффузорно-конфузорной формы, при этом область наибольшего поперечного сечения канала вторичного воздуха совмещена с областью наименьшего поперечного сечения (пережима) канала аэросмеси, а разделяющая эти каналы стенка снабжена сообщающими оба канала сквозными отверстиями, распределенными по периметру в области пережима канала аэросмеси. 7. Голрелка по п. 6, отличающаяся тем, что количество каналов аэросмеси в ней равно количеству каналов вторичного и третичного воздуха или на один меньше. 8. Горелка по п. 6 и 7, отличающаяся тем, что каналы аэросмеси и вторичного воздуха выполнены в сдвоенном варианте - с образованием двух пар из смежных каналов аэросмеси и вторичного воздуха. 9. Горелка по п.п. 6 - 8, отличающаяся тем, что отношение площади канала(ов) вторичного воздуха в его выходном сечении к суммарной площади выходных сечений каналов вторичного и третичного воздуха находится в пределах 0,2-0,8. 10. Горелка по п.п. 6-9, отличающаяся тем, что участок канала вторичного воздуха (диффузорноконфузорной формы) с прилегающим к нему смежным участком канала аэросмеси (конфузорнодиффузорной формы) образован общей разделяющей эти каналы коаксиальной стенкой,выполненной, в виде сменной вставки со сквозными отверстиями по ее периметру в области наименьшего поперечного сечения канала аэросмеси.